<?xml version="1.0" encoding="windows-1251"?>
<rss version="2.0" xmlns:dc="http://purl.org/dc/elements/1.1/">
<channel>
<title>Технологии строительства в России</title>
<link>http://www.centrizone.com/</link>
<language>ru</language>
<description>Технологии строительства в России</description>
<generator>DataLife Engine</generator><item>
<title> При воздействии высокой температуры вначале</title>
<guid isPermaLink="true">http://www.centrizone.com/118-_pri_vozdeystvii_vyisokoy_temperaturyi_vnachale.html</guid>
<link>http://www.centrizone.com/118-_pri_vozdeystvii_vyisokoy_temperaturyi_vnachale.html</link>
<description><![CDATA[ При воздействии высокой температуры вначале поверхность конструкции быстро нагревается до температуры плавления или деструкции полимера. Начавшийся процесс плавления или деструкции потребляет большое количество тепла и тем самым предохраняет более глубокие слои материала от быстрого прогрева, поэтому бетонополимерные конструкции при действии нагрева и нагрузки теряют свою прочность менее быстро, чем обычные бетонные и железобетонные конструкции. При этом обычно не наблюдается взрывного  разрушения  бетона, как при быстром нагреве обычных бетонных и железобетонных конструкций.
материала зависит от содержания полимера в бетоне. На рис. 7. 31 показано влияние привеса мономера на объем разрушения бетона состава 1:3 при воздействии на образец теплового потока интенсивностью 1250 Вт/см2 в течение 20 с. Кривые зависимости глубины разрушения образцов под действием этого теплового потока для различных бетонов и бетонополимеров от времени воздействия даны на рис. 7. 32.
Таким образом, пропитка бетона полимерами повышает его сопротивляемость воздействию высокотемпературного газового потока. Это обусловлено, как уже отмечалось, повышением эффективной энтальпии бето-нополимериых материалов и более высоким сцеплением составляющих материала. Следует заметить, что сопротивление разрушению в этом случае зависит не только от содержания полимеров, но и от состава бетона: при повышении содержания цементного камня объем разрушений обычного бетона и бетонополимера при прочих равных условиях несколько увеличивается. Однако объем разрушений бетонополимера оказывается приблизительно в 2 раза меньше, чем объем разрушения обычного бетона (рис. 7.33).
Результаты исследований показывают, что при использовании пропитывающих материалов, обладающих невозгораемостью или самозатуханием, могут быть получены бетонополимерные и железобетонополимерные конструкции, обладающие повышенным сопротивлением, воздействию высоких температур.
]]></description>
<category><![CDATA[Главная, Технологии, Методы, Инструменты, Патенты, История, Советы, Статьи, Прочность, Деформация]]></category>
<dc:creator>admin</dc:creator>
<pubDate>Wed, 10 Mar 2010 00:00:12 +0600</pubDate>
</item><item>
<title> Особенность свойств бетонополимера объясняется</title>
<guid isPermaLink="true">http://www.centrizone.com/117-_osobennost_svoystv_betonopolimera_obyyasnyaetsya.html</guid>
<link>http://www.centrizone.com/117-_osobennost_svoystv_betonopolimera_obyyasnyaetsya.html</link>
<description><![CDATA[ Особенность свойств бетонополимера объясняется тем, что при динамическом режиме нагружения с повышением температуры испытания легированные образцы, имея в своем составе термопластичный полимер, приобретают большие пластические деформации, а следовательно, требуются большие нагрузки (по сравнению с контрольными образцами), необходимые для разрушения образцов.
Коэффициент динамического упрочнения (отношение прочности при динамическом режиме нагружения к прочности при статическом режиме нагружения) при изгибе и растяжении в интервале от 0 до 200 °С для исходных образцов повысился от 1,33 (в среднем) до 1,97, а бетонополимерных образцов — от 1,32 до 3 (см. табл. 7. 33). Это показывает, что, несмотря на более резкое снижение прочностных свойств    бетонополимерных образцов (с повышением температуры испытания) по сравнению с исходными образцами, они обладают лучшими, свойствами при кратковременном одноразовом динамическом воздействии. Так, если при 0 и 20 °С коэффициент динамического упрочнения исходных и бетонополимерных образцов при изгибе и растяжении был практически одинаков, то при повышении температуры его значение для бетонополимерных образцов стало выше, и, чем выше температура испытания, тем разница становится больше. Это имеет большое практическое значение при эксплуатации сооружений    в    сложных  климатических условиях.
Огнестойкость бетонополимерных материалов зависит от структуры бетона, вида пропитывающего мономера, его содержания в бетоне и ряда других факторов. Стирол, полнметилметакрилат и ряд других веществ, применяемых для пропитки бетона, являются горючими пластмассами, поэтому при введении их в бетон бетонополимеры становятся материалами, воспламеняющимися при действии огня.
Испытание поверхности бетона действием газовой горелки показывает, что в этом случае возможно воспламенение полимеров в порах бетона, однако вследствие того, что количество полимера в тяжелом бетонополимере мало, сразу же после прекращения действия огня бетонополимер затухает.
Введение в пропитывающие смеси специальных веществ, повышающих огнестойкость полимеров и известных в технологии полимеров, способствует повышению огнестойкости   бетонополимерных материалов.   Однако оценка возможности   воспламенения бетонополимерных материалов при действии открытого пламени   не    полностью характеризует поведение этих материалов при пожаре.]]></description>
<category><![CDATA[Главная, Технологии, Методы, Инструменты, Патенты, История, Советы, Статьи, Прочность, Деформация]]></category>
<dc:creator>admin</dc:creator>
<pubDate>Tue, 09 Mar 2010 00:00:12 +0600</pubDate>
</item><item>
<title> Прочность на изгиб и растяжение</title>
<guid isPermaLink="true">http://www.centrizone.com/116-_prochnost_na_izgib_i_rastyajenie.html</guid>
<link>http://www.centrizone.com/116-_prochnost_na_izgib_i_rastyajenie.html</link>
<description><![CDATA[ Прочность на изгиб и растяжение как пропитанных мономером, так и контрольных образцов при статическом и динамическом режимах нагружения уменьшается с увеличением количества песка. Снижение прочности пропитанных образцов, несмотря на увеличение привеса полимера, можно объяснить увеличением остаточной пористости растворных образцов после их пропитки.
Коэффициент динамического упрочнения при изгибе и растяжении (отношение прочности при динамическом режиме нагружения к прочности при статическом режиме нагружения) исходных составов с увеличением количества песка повышается незначительно по сравнению со степенью его увеличения для пропитанных составов (табл. 7. 31). Это объясняется увеличением полимерной составляющей в бетонополимере при повышении количества песка.
Динамические испытания бетонополимера также показали, что его коэффициент динамического упрочнения можно ориентировочно принимать равным коэффициенту динамического упрочнения исходного бетона.
Принимая во внимание невысокую теплостойкость бетонополимера, испытания при статическом и динамическом режимах нагружения проводились также и при различных температурах с целью определения зависимости прочности на изгиб и растяжение от температуры. Испытания проводились при 0, 20, 40, 60, 100 и 200°С на стандартных образцах состава 1:3 при ?/Д=0,45. До 0°С образцы охлаждали при наружной температуре воздуха в специальном теплоизоляционном контейнере в открытом  положении, затем  контейнер закрывали  и
переносили в помещение для испытания образцов. Контроль за изменением температуры в контейнере показал, что в процессе испытания образцов температура в контейнере повышалась не более чем на 1 °С. Образцы до заданной температуры нагревали в электрическом термошкафу с точностью +5 °С.
Средние результаты статических и динамических испытаний стандартных балочек и «восьмерок» при различных температурах приведены в табл. 7.32 и 7.33. Данные этих таблиц, а также рис. 7.28 показывают, что с повышением температуры испытания прочность образцов при изгибе и растяжении снижается, причем интенсивность уменьшения прочности бетонополимерных         образцов при статическом режиме нагружения превышает, а при динамическом режиме нагружения значительно меньше интенсивности снижения   прочности    исходных образцов.]]></description>
<category><![CDATA[Главная, Технологии, Методы, Инструменты, Патенты, История, Советы, Статьи, Прочность, Деформация]]></category>
<dc:creator>admin</dc:creator>
<pubDate>Mon, 08 Mar 2010 00:00:13 +0600</pubDate>
</item><item>
<title> Стойкость материала к таким нагрузкам</title>
<guid isPermaLink="true">http://www.centrizone.com/115-_stoykost_materiala_k_takim_nagruzkam.html</guid>
<link>http://www.centrizone.com/115-_stoykost_materiala_k_takim_nagruzkam.html</link>
<description><![CDATA[ Стойкость материала к таким нагрузкам определяет долговечность и надежность выполненных из него конструкций. Учитывая высокие прочностные показатели бетонополимеров, при использовании их в качестве конструкционных материалов возникла необходимость изучения поведения бетонополимера при динамическом нагружении.
Динамическую прочность бетонополимера на изгиб и растяжение изучали соответственно на балочках 4Х4Х Х16 см и стандартных «восьмерках». Для изучения влияния исходной пористости бетона и в связи с этим влияния привеса полимера на динамическую прочность бетонополимера испытывали цементно-песчаные образцы составов 1:3; 1:4; 1:5; 1:6 при Д/Д=0,45. Кроме того, определяли динамическую прочность на изгиб обычного бетона на гранитном щебне. Все образцы после изготовления 28 сут выдерживали    в    стандартных   условиях
твердения, затем половину образцов пропитывали метилметакрилатом с последующей его полимеризацией радиационным способом, а другую половину хранили до испытания в воздушно-сухих условиях.
Для получения сравнительных результатов образцы испытывали при статическом и динамическом режимах нагружения. Статические испытания проводили на стандартной разрывной машине, позволяющей путем смены зажимных приспособлений проводить испытания на изгиб и растяжение.
Динамические испытания проводили на рычажно-пружинной установке конструкции Ю. М. Баженова и В. С. Косенко [9], позволяющей изменять как скорость нагружения, так и характер динамического приложения нагрузки. Скорость динамического нагружения при испытаниях составила около 1000 МПа/с при максимальном времени нагружения 0,01 с.
Напряжения в образцах при динамическом режиме нагружения регистрировали с помощью электрического способа измерения усилий по схеме «датчик — усилитель — осциллограф».
Средние результаты статических и динамических испытаний при изгибе и растяжении приведены в табл. 7.30.
Данные исследований показывают значительное увеличение сопротивления бетонополимера динамическим нагрузкам. Так, динамическая прочность стандартных «восьмерок» на растяжение достигала 22 МПа, а динамическая прочность балочек 4X4X16 см при изгибе — до 40 МПа.]]></description>
<category><![CDATA[Главная, Технологии, Методы, Инструменты, Патенты, История, Советы, Статьи, Прочность, Деформация]]></category>
<dc:creator>admin</dc:creator>
<pubDate>Sun, 07 Mar 2010 00:00:13 +0600</pubDate>
</item><item>
<title> Прочность контрольного бетона была равна</title>
<guid isPermaLink="true">http://www.centrizone.com/114-_prochnost_kontrolnogo_betona_byila_ravna.html</guid>
<link>http://www.centrizone.com/114-_prochnost_kontrolnogo_betona_byila_ravna.html</link>
<description><![CDATA[ Прочность контрольного бетона была равна 39,7 МПа. Средняя скорость эрозии у обычного бетона оказалась равной 1,57 см3/ч, у образцов с поверхностной пропиткой 0,21 см3/ч. При испытании бетона состава 1 :3,63: 6,52 при В/Д=0,7 прочность контрольного бетона была 26,3 МПа, бетона с поверхностной пропиткой 36,1 МПа, а скорость эрозии соответственно 3,3 и 0,06 см3/ч.
Как и другие свойства, износостойкость бетона определяется структурой бетона, свойствами его составляющих, видом пропитывающего состава и глубиной пропитки. Более подроби но эти вопросы рассмотрены в гл. 9.
Сравнительные испытания по определению сопротивляемости ударным нагрузкам исходного бетона и бетонополимера проводили на маятниковом копре,    испытывая цементно-песчаные образцы 4X4X16 см. Ударную нагрузку передавали на центр образца (при расстоянии между опорами 12 см) маятником копра с запасом энергии 300 Н-м. Средние результаты испытаний, выраженные в относительной работе, затраченной на разрушение образцов, приведены в табл. 7.29.
Данные табл. 7. 29 показывают, что ударная прочность бетонополимера при 20 °С на 15—20 % превышает ударную прочность исходного бетона. При повышенных температурах в результате значительного снижения механических свойств бетонополимера его сопротивление ударной нагрузке становится одинаковым с сопротивлением исходного бетона.
По способности материала сопротивляться прониканию в него постороннего более твердого тела, называемой твердостью, можно косвенно судить о его прочностных свойствах, стойкости к истиранию и т. д. Относительная поверхностная твердость исходного бетона и бетонополимера была определена на половинках «восьмерок» после разрыва на прессе Бринелля при диаметре шарика 10 мм. При сосредоточенной нагрузке 1837,5 Н исходные образцы разрушились. От такой же нагрузки на бетонополимерных образцах не было обнаружено даже видимого следа. При дальнейшем увеличении сосредоточенной нагрузки образовывались лунки.
При эксплуатации конструкции могут испытывать различные динамические нагрузки.]]></description>
<category><![CDATA[Главная, Технологии, Методы, Инструменты, Патенты, История, Советы, Статьи, Прочность, Деформация]]></category>
<dc:creator>admin</dc:creator>
<pubDate>Sat, 06 Mar 2010 00:00:14 +0600</pubDate>
</item><item>
<title> Увеличение прочности на разрыв существенно</title>
<guid isPermaLink="true">http://www.centrizone.com/113-_uvelichenie_prochnosti_na_razryiv_suschestvenno.html</guid>
<link>http://www.centrizone.com/113-_uvelichenie_prochnosti_na_razryiv_suschestvenno.html</link>
<description><![CDATA[ Увеличение прочности на разрыв существенно повышает сопротивление бетона внутренним напряжениям, возникающим в процессе эксплуатации, что способствует повышению долговечности конструкции.
Как показали опыты, деформации бетона с поверхностной пропиткой в кислых средах под нагрузкой значительно меньше, чем у обычного бетона, а срок службы в несколько раз больше.
В сульфатных, магнезиальных, солевых и щелочных средах бетонополимер под нагрузкой практически не обнаруживает признаков деструкции.
Бензиностойкость бетонополимерных материалов также достаточно высока: изменение массы образцов за  6 мес пребывания в бензине составило 0,6—0,8%.
Бетонополимерные материалы не теряют плотности и механической прочности после длительного пребывания в горячей дистиллированной воде и горячих рассолах (120 сут при 97— 115°С). Для обычного цементного бетона такие условия эксплуатации неприемлемы.
СПЕЦИАЛЬНЫЕ СВОЙСТВА
В этом параграфе рассмотрены некоторые специальные свойства бетонополимера: износостойкость, сопротивление ударным нагрузкам, твердость, динамическая прочность, огнестойкость и сопротивление термодинамическому воздействию.
Стойкость бетонов к истиранию определяли на образцах-цилиндрах внешним диаметром 42 и внутренним 5 см, высотой 12,5 см, испытывая их вращением в гравийной массе со скоростью 10 м/с. При этом потеря массы исходного бетона составила 2,4, а бетонополимера 0,34 кг/ч, что показывает, что износостойкость бетонополимера выше износостойкости исходного бетона более чем в 7 раз.
Кавитационная стойкость бетонополимера выше, чем исходного бетона, более чем в 20 раз. Исследования проводили на образцах 7X7X15 см. Кавитацию возбуждали в рабочей камере проточного стенда за цилиндром диаметром 2 см, высотой 2,5 см, установленным в образце. При этом зона кавитации составила 6 см при скорости потока 36 м/с. Стойкость к кавитации исходного бетона оказалась равной 12,6, а бетонополимера — 0,58 г/ч [79].
Автор совместно с О. В. Кунцевичем проводил ка-витационные испытания бетона на чистоклинкерном цементе 500 состава 1 : 2,64 :4,74 при ВЩ=0,55 с добавкой ГКЖ=94 0,1 % и с поверхностной пропиткой метилметакрилатом.]]></description>
<category><![CDATA[Главная, Технологии, Методы, Инструменты, Патенты, История, Советы, Статьи, Прочность, Деформация]]></category>
<dc:creator>admin</dc:creator>
<pubDate>Fri, 05 Mar 2010 00:00:15 +0600</pubDate>
</item><item>
<title> Использование стойких заполнителей в сочетании</title>
<guid isPermaLink="true">http://www.centrizone.com/112-_ispolzovanie_stoykih_zapolniteley_v_sochetanii.html</guid>
<link>http://www.centrizone.com/112-_ispolzovanie_stoykih_zapolniteley_v_sochetanii.html</link>
<description><![CDATA[ Использование стойких заполнителей в сочетании с пропиткой способствует получению материалов особо высокой коррозионной   ГТПЙКТ1ГТИ
Эффективным средством повышения стойкости бетона к коррозии является пропитка поверхностных слоев эетона жидкими полимерными материалами с последующим их отверждением в теле бетона. При этом происходит кольматация пор и капилляров поверхностного слоя, бетон становится практически не проницаемым для агрессивных сред, что резко повышает его коррозионную стойкость, В процессе поверхностной обработки изделий в этом случае резко повышается коррозионная стойкость изделий и конструкций при сравнительно небольшом расходе пропиточного состава (2—3 кг/м2). Защитный слой при этом обладает высокой прочностью и практически не повреждается в процессе транспортировки и эксплуатации.
В табл. 7.28 показана зависимость коррозионной стойкости бетона от глубины пропитки. Испытывали образцы из раствора 1 : 2 при В/Д=0,32 в среде H2SO4 при рН=2 как достаточно агрессивной по отношению к данному бетонополимеру. При очень малой глубине пропитки на поверхности остаются отдельные проницаемые места, через которые агрессивная жидкость может проникать в глубь бетона и вызывать его разрушения. Возможность наличия таких мест при малой глубине пропитки обусловлена массопереносом и усадкой полимера при его отверждении в теле бетона. Для повышения коррозионной стойкости в этом случае целесообразно сочетать пропитку бетона с его поверхностной защитной окраской.
С увеличением глубины пропитки возрастают плотность защитного слоя и стойкость материала к воздействию агрессивных сред. Увеличение толщины пропит до 10 мм и более практически не повышает коррозионной стойкости бетона, так как материал ведет себя также, как при полной пропитке, что свидетельствует о высокой плотности и надежности защитного слоя.
Пропитка полимерами резко повышает прочность бетона, и, в частности, на растяжение и изгиб. Например пропитка метилметакрилатом с его последующим отверждением в теле бетона увеличивает прочность на изгиб дсо 25—30 вместо 4—6 МПа у непропитанного бетона, а прочность при растяжении достигает 10—28 МПа.]]></description>
<category><![CDATA[Главная, Технологии, Методы, Инструменты, Патенты, История, Советы, Статьи, Прочность, Деформация]]></category>
<dc:creator>admin</dc:creator>
<pubDate>Thu, 04 Mar 2010 00:00:15 +0600</pubDate>
</item><item>
<title> Поэтому поверхностную пропитку бетона</title>
<guid isPermaLink="true">http://www.centrizone.com/111-_poetomu_poverhnostnuyu_propitku_betona.html</guid>
<link>http://www.centrizone.com/111-_poetomu_poverhnostnuyu_propitku_betona.html</link>
<description><![CDATA[ Поэтому поверхностную пропитку бетона в данном случае следует признать весьма эффективным средством защиты конструкций от коррозии.
В процессе кислотной коррозии роль диффузии сквозь поровое пространство материала падает, фронт разрушения проходит через компоненты бетона — цементный камень и заполнители. Поэтому тонкие прослойки полимера в структуре материала хотя и замедляют процесс коррозии, но не могут его предотвратить.
На рис. 7.26 приведены результаты испытания бетона, пропитанного полиметилметакрилатом в 15%-ной НС1 [133]. Кислотостойкость пропитанных полимерами бетонов значительно выше, чем обычных. После испытаний в ряде случаев они сохраняют удовлетворительный внешний вид и определенную прочность, в то время как обычные бетоны полностью разрушаются. Однако после 7 сут выдерживания в 20%-ном растворе НС1 пропитанные образцы теряют 20—40 % прочности на изгиб и 3—6 % массы. Д. А. Угинчусом и автором цементный бетон, пропитанный полиметилметакрилатом, испытывался в растворах кислот в течение 360 сут (рис. 7.27). При повышении рН^4,5 коррозии бетонополимера в жидких средах не наблюдалось.
Опыты показали, что бетон, обработанный полиметилметакрилатом, может эксплуатироваться без дополнительной защиты в жидких средах с рН^4,5, а также
обладает высокой стойкостью по отношению к агрессивным газовым средам.
Степень повышения коррозионной стойкости определяется составом исходного бетона и свойствами пропиточного компонента. Для достижения максимальной стойкости необходимо применять более стойкие в данных средах цементы, заполнители и пропиточные составы. Следует также учитывать, что применение доброкачественной пропитки еще не может обеспечить высокой коррозионной стойкости бетона, если используются нестойкие заполнители, например из карбонатных пород при кислотной агрессии, так как в этом случае происходит постепенное разрушение материала по заполнителю, хотя интенсивность процесса коррозии благодаря пропитке резко замедляется и относительная долговечность материала в агрессивной среде возрастает.]]></description>
<category><![CDATA[Главная, Технологии, Методы, Инструменты, Патенты, История, Советы, Статьи, Прочность, Деформация]]></category>
<dc:creator>admin</dc:creator>
<pubDate>Wed, 03 Mar 2010 00:00:08 +0600</pubDate>
</item><item>
<title> Привес мономера составил: для образцов</title>
<guid isPermaLink="true">http://www.centrizone.com/110-_prives_monomera_sostavil_dlya_obraztsov.html</guid>
<link>http://www.centrizone.com/110-_prives_monomera_sostavil_dlya_obraztsov.html</link>
<description><![CDATA[ Привес мономера составил: для образцов из раствора 1:1-9,2%;   1:3-9,8%;   1:4-8,8%;   1:5-9,1%.
Часть балочек всех составов (пропитанных и контрольных) проходила циклическое высушивание в термошкафу и охлаждение на воздухе (режим 1) или в воде (режим 2). Выдерживание в сушильном шкафу при 50—70 °С продолжалось 6 ч, что обеспечивало глубокий и полный прогрев образцов, а охлаждение на воздухе или в воде — 18 ч. Продолжительность испытания составила ПО циклов. Выбранные режимы как бы моделировали воздействие на материал условий жаркого климата. Результаты опытов представлены в табл. 7.25.
КОРРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ
Скорость и полнота процессов коррозии в основном контролируются диффузией (см. гл. 2). В связи с малой диффузионной проницаемостью пропитанных бетонов их стойкость в сульфатных, магнезиальных, щелочных и солевых средах весьма высока. В этом отношении самые плотные цементные бетоны не могут конкурировать с бетонами, пропитанными полимерами.
На большинство полимеров акрилового и винилового рядов вода, щелочи, водные растворы неорганических солей и большинство разбавленных кислот, за исключением      фтористоводородной, не оказывают вредного воздействия. Однако концентрированные кислоты (серная, соляная, азотная) разрушают их.
Стойкость бетона, пропитанного полистиролом и полиметилметакрилатом, в сульфатной среде, соответствующей сильноагрессивной (более 2300 мг/л), по данным [133] показана на рис. 7.25. Для бетонов, пропитанных полиметилметакрилатом, в сульфатной среде характерна небольшая усадка (см. рис. 7.25). В дальнейшем (до 720 сут) бетоны, пропитанные полистиролом и полиметилметакрилатом, не изменяют линейных размеров и не теряют прочности. Контрольный бетон разрушается на 90-е сутки испытания.
Бетон, пропитанный полистиролом, испытывали на соле- и щелочестойкость [134] (табл. 7.26).
Несмотря на жесткие условия испытания, свойства пропитанных образцов не изменились: высокая стойкость в солевой и щелочной среде с сильной степенью агрессивности сохранилась. Обычные же цементные бетоны и растворы в результате воздействия агрессивной среды в течение 90 сут потеряли 40—50 % прочности на изгиб.
Для исследования коррозионной стойкости бетонопо-лимеров в других жидких агрессивных средах был использован высокопрочный раствор состава 1 :2 при -В/Д=0,32, пропитанный метилметакрилатом с последую-
щим его отверждением в порах бетона термокаталитическим способом (табл. 7.27).
Данные табл. 7.27 подтверждают, что в сульфатных, магнезиальных, солевых и щелочных средах пропитанные образцы не обнаруживают признаков разрушения, что подтверждается также их осмотром и измерением рН вытяжек из бетона.]]></description>
<category><![CDATA[Главная, Технологии, Методы, Инструменты, Патенты, История, Советы, Статьи, Прочность, Деформация]]></category>
<dc:creator>admin</dc:creator>
<pubDate>Tue, 02 Mar 2010 00:00:11 +0600</pubDate>
</item><item>
<title> Внутренние части образца сохраняют свои</title>
<guid isPermaLink="true">http://www.centrizone.com/109-_vnutrennie_chasti_obraztsa_sohranyayut_svoi.html</guid>
<link>http://www.centrizone.com/109-_vnutrennie_chasti_obraztsa_sohranyayut_svoi.html</link>
<description><![CDATA[ Внутренние части образца сохраняют свои свойства в той же мере, что и полностью пропитанные бетонополимерные образцы.
Наблюдается некоторое снижение морозостойкости бетонополимеров при применении слабых заполнителей, например из известняка, и снижении содержания полимера в бетоне. По американским данным [133], применение стирола с одновременным уменьшением привеса полимера привело к некоторому снижению морозостойкости бетонополимера (рис. 7.23).
На рис. 7.24 показана зависимость морозостойкости бетонополимера от вида полимера и способа полимеризации [133]. Во всех случаях после пропитки полимером морозостойкость бетона повысилась, однако степень повышения морозостойкости зависела от вида полимера и способа полимеризации: после радиационной обработки морозостойкость бетонополимеров несколько меньшая.
Если необходимо повысить не механическую прочность изделий, а только морозостойкость, то можно ограничиться поверхностной пропиткой бетона на глубину 10—40 мм. Сравнительные испытания в растворе хлористого натрия образцов с поверхностной и полной пропиткой не выявили какого-либо различия: те и другие выдержали 200 циклов испытаний без признаков разрушения.
Представляет интерес оценка влияния на долговечность бетонополимера напряжений, возникающих из-за разности коэффициентов температурного расширения. На основе измеренных на дилатометре значений этих коэффициентов В. В. Ворониным и Л. А. Алимовым были подсчитаны возможные максимальные напряжения по упругой стадии работы материала, без учета явлений релаксации. Расчеты показали, что вероятность появления трещин в бетонополимере по сравнению с бетоном уменьшается приблизительно в 3 раза, а для возникновения микротрещины в этих условиях необходима разность температур более чем 80°С, что практически не встречается в практике строительства.
Для изучения влияния циклического нагревания и охлаждения на свойства бетонополимера были изготовлены образцы из раствора: 1 : 1 при ВЩ=0,45; 1 : 3 при Б/Д=0,45; 1 : 4 при Я/Д=0,5; 1 : 5 при В/Ц=0,Ь.
Для получения бетонополимерных образцов половина образцов-балочек 4X4X16 см была обработана по следующему режиму: сушка до постоянной массы при 130 °С; вакуумирование при остаточном давлении 2 кПа в течение 20 мин; пропитка метилметакрилатом с гидрохиноном при атмосферном давлении в течение 1 ч и радиационная полимеризация при дозе радиации 3 Мрад.]]></description>
<category><![CDATA[Главная, Технологии, Методы, Инструменты, Патенты, История, Советы, Статьи, Прочность, Деформация]]></category>
<dc:creator>admin</dc:creator>
<pubDate>Mon, 01 Mar 2010 00:00:08 +0600</pubDate>
</item></channel></rss>